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    半成品無取向電工鋼板磁性的影響

    2019-01-21   來源:   點擊數:34次 選擇視力保護色: 杏仁黃 秋葉褐 胭脂紅 芥末綠 天藍 雪青 灰 銀河白(默認色)   合適字體大小:
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       中國鋼管信息港焦點:計算構件在耐火時間極限條件下的內根據構件和受載的類型,進行構件耐火承載力極限狀態驗算當設定的防火被覆厚度不合適時過小成過大,可調整防火被,厚度,重,以步驟3鋼框架結構構件的抗火計算3.1最不利構件位置的選取鋼框架結構構件較多,進行實際工程設計時可只選取最不利的構件進廳抗火設計常溫下框架結構設計時,相同跨度梁,無論在何位置何樓以,均可按受力,+利的梁歸并,設計成相同的截面;而對于受力相近位置不同的柱。可取幾個樓層,統歸并為受力最不利的柱所確定的截面計算時選取原則如下,常溫下相對受力荷載組合作用與承載能力之比最大的構件②火災下溫度內力最大的構件付梁。中跨較邊跨梁溫度內力人;對于柱,下層柱較上層柱溫度內力大3.2最不利火災位置的確定建筑中火災發生的位置和范圍有定的隨機性,為便于工程應用,進行鋼框架結構構件抗火設計時其最不利火災位置般可偏于保守地按如下方式確定進行哪個構件抗火設計,部溫度,僅考慮哪個構件受火升溫計算結構構件外荷載和溫度作用下3.3框架梁的溫度內力噴鄺募以結構保持彈性為前提,由此計算得到的梁中溫度軸力當梁引于升溫而產生軸向變形引起梁兩側但鑒于屈服假設為兩端屈服,且鋼柱彎曲曲率相反,因此可將以上12兩式變形如下柱側移時,有可能使梁1側所有上下柱兩端1;服,而使得梁中溫度軸力不能繼續增加發生這種情況,梁中軸力為為柱。
      
      而芯梁溫度軸力心可以達到框架梁的溫度軸力1摶1式確定由梁均勻升溫產生的軸向變形,使與梁相鄰的上下柱端產生相反的彎矩,則梁端不平衡彎矩較小,故由梁升溫引起的梁中溫度彎矩可近似忽略3.4框架柱的抗火驗算般框架柱受火時,相鄰框架梁也會受影響而升溫膨脹使框架柱受彎,同時框架柱很可能因框架梁的受火溫度效應而受彎屈服,為便于框架柱抗火設計。可偏廠保守地假設柱兩端平面內穩定平面外穩定面內歐拉臨界力;3為高溫下彎矩作用面內平面夕軸壓構件整體穩定系數,為高溫下均勻受彎構件整體穩定系數;1為彎矩等效系數;佘為柱各截面的最大彎矩;1為彎矩作用平面內柱的截面抵抗矩為塑性發展系數1;為抗力系數為高溫下柱強度設計值;如為高溫下結構鋼的屈服應力;人為構件截血枇由于框架柱的長細比般較小,而經實驗審測試明,兩端反向等小糸件1和31的平均值約為0.23,則34兩式左端的第項,近似取為0.3,故框架柱的抗火驗兌可按下式近似進行入1此。驗算火災框架柱甲面內和平面外整體穩定,考慮與我國現行規范相協調,高溫下鋼柱的整體穩定采用常溫廠相似的形式,根據1788鋼結構設計規范規定平面內穩定計算公式卡穩定系數;為框架柱所受軸心樂力考慮火災溫度內力影響計算框架柱的溫度內力時,如僅考慮驗算柱受火升溫,所計算的溫度內力將偏高。因為火災發生時,除所驗算的柱受火升溫外,其相鄰柱與所驗算柱受火升溫完全同步,但般情況下,相鄰柱與被驗算柱之間總會有定的溫差,考慮到相鄰柱的受火升溫效應,進行框架柱抗火驗算時,如采用結構整體分析方法計算受火柱的溫度內力,可考慮相鄰柱同時升溫3脫;如采用單獨構件分析法計算受火柱的溫度內力可將僅按被驗算柱受火升溫計算所得當于考慮相鄰柱與被驗算柱間的溫差為4鋼結構防火保護措施及施工提高鋼結構抗火性能的主要方法通常有水冷卻法中面從舊好么澆鑄混凝土成砌筑耐火磚法采耐火輕質板材作為防火外乜層法涂抹防火涂料法等,我國普遍采用的是涂抹防火涂料法鋼結構防火涂料的品種較多,通常根據高溫1涂層變化情況分膨脹型,稱薄艱防火涂料和非膨脹型根據涂層厚度又可分為厚涂型及薄涂型防火涂料大系列41防火涂料的選用選用鋼結構防火涂料時,應考慮結構類型耐火極限要求工作環境等,選原則如5裸露網架鋼結構輕鋼屋架,及其它構件截面小振動撓曲變化大的鋼結構,當要求其耐火極限在1丸以下時,宜選用薄涂型鋼結構防火涂料,裝飾要求較的建筑宜首選超薄型鋼結構防火涂料對室內隱蔽鋼結構高層等永久性建筑,當要求其耐火極限在1.51!以上時,應選用厚涂型鋼結構防火涂料,露天鋼結構,必須選用適合室外使用的鋼結構防火涂料,選用鋼結構防火涂料時,還應注意下列問不要把技術性能僅能滿足室內的涂料用于室夕。
      
      中國鋼管信息港焦點:平整軋制方向大大地影響了電工鋼的磁性得方向性。通過控平整軋制方向。在需要的方向上。如0.90及整個圓周方向上,可對如的大小進行調整并且值高于普通平整,軋制方向內的大小。分批退火后,鋼板的織構隨著平整軋制方向的變化而發展,該結果明由平整工藝產生的剩余應變能隨著平整軋制方向而變化整應變能識構1簡介無取向電工鋼板主要用于馬達磁心和小型變壓器。1顯了馬達磁心和小型變壓器鐵心的沖壓外形,鋼板內合適的磁方1閃仲用條件不1而不同。乳制平面內磁性均勻的鋼板達到了馬達磁心的要求。1磁心是種小型變壓器鐵心,要求材料在軋制方向上具有優良的磁性。1磁心則要求材料在橫截面方向上具有優良的磁性。為了生產具有這些性能的鋼板,必須控制鋼板的織構。將無取向電工鋼板分成全加工材和半加工材。平整工藝熱乳冷乳退火和平整廣泛用于生產半加工材,并且在用戶將鋼板沖成精確測定的形狀后的退火過程中其固有的磁性和到了改善。該工藝采用應變感應晶界攖移。例如,平整條件和退火條件對平整工藝中磁性和方向性的影響在以前己經討論過。據稱,在特殊條件下,可以生產出沿軋制方向具有良好磁性的鋼板。該條件要求如下平整前晶粒平均大小為12平整壓廠率為5,在光滑面完成。本項研宄的目標是調查平整方向對磁性和方向性的影響。
      
      2實驗過程帶鋼冷軋至0.525厚。熱乳和冷軋的方向相同,下面,將該方向規定為乳制方向陽,或者稱與乳制方向的夾角為在700,下連續退火3,8,用線切割法測出晶粒的平均尺寸為乜如。用光滑厚,平整方向是與乳制方向,質時針0到90夾角用單獨的鋼板測試儀秘們對連續退火和分批退火后試樣在5000人他,磁感應下進行測量,測量方向在90與90之間每隔22.5上。以的含義1以1方向上的,51.的合義圮整個晷周方向上的,其計算公式如下連續退火平整和分批退火后用隨,放肘法測在薄板中心試樣的100磁極。
      
      3結果和討論1的關系。31火火地;!匆向和磁性力1小兔遽常方向的03,在乳制方向上具有優良的心。但是30為30時,心0達到最大值,而且比為,時的高0.03丁。30的50適用于磁心。690隨著30從0到90變化而增大,9為90時,85,9,達到最大。并1比51為0,的高0.12190的付磁心合適。沿為45時,6,捍锏階畬螅,雀0為0時的高0.031.45的3適合于馬達磁心。
      
      廠洲和的關系布的關系。4顯出分批退火后試樣的磁極。3,為0時,由于織構幾乎主要是由0達到最火值,67.5和心167.5為設小值兄為30,1;5.
      
      45;5.67.5和氏,90比陽為0時的大。而;5145和廠675則比陽為0時的小,主要的織構成分差不多是2103100051為45和60時。851.1比陽為22.5,的人,由于主要織構成分兒乎由相等0為90時,的分布為51為0時的1;5.
      
      旋轉90的值。90達到最人值。織構的小要成織構的成分不象000,取向的001軸線從0到90旋轉那柞改變首先。通過旋轉平叮軋制方向的汽迎001軸線。織構成分從0旋轉行于橫軸方向的通,軸線。織構成測置方向錮,知飛,蘇平旺人啦等人研究了冷乳壓下率為7時剩余應變能隨著以,向為坫礎的品界轉移的方向和取向而作的變化。他們研允的,范1;1限制在,和1之間的系列普通0軸心和平面內。31出報告,在沿著鋼板乳制方向具有優良磁性,1取向接近的5525晶粒會長大本研宄發現,分批退火后陽大大地影響著織構。這叫。通過平整剩余應變能隨著1而變化。
      
      4結論乎整乳制方向大大地影響了電工鋼的磁性和方向性。通過控制平整乳制方向,在需要的方向,如,90及整1晷周方1上。可調整1的大小,8,值高于普通平整,乳制方向內。大小。該結果明,可根據用戶需要生產具有合適磁性和方向件的鋼板分批退火后,鋼板的織構隨著肀整軋制方向構的關系如下3,為0時織構是000 00.這些結果明,通過平整,剩余應變能隨著平整乳制方向而改變。
      
      強度85.氏。的分布是,5090和氏顯出連續退火后以及陽為0和90的平整軋制后試樣的100磁極。每個試樣有1;和I 100取向,平整或平整方向引起的織構改變很小,由于分批遲火試樣的織構;平整試樣的織構不同,應變感應晶界轉移發展了分批退火試樣的織構。中國鋼管信息港焦點
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