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    電動機鋼板機殼整形工藝

    2019-01-28   來源:   點擊數:26次 選擇視力保護色: 杏仁黃 秋葉褐 胭脂紅 芥末綠 天藍 雪青 灰 銀河白(默認色)   合適字體大小:
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     中國鋼管信息港注意到:電動機鋼板機殼整形工藝北京市電子工業學校17,劉永平麟鋼板先電機的生產技術關嬪是機殼的制造,包括機殼的卷制詳接和替以彌補機殼在卷制和焊接工藝上所存在的缺自,在很大程度上影響電機配科可抓塍法整形胎法和晉法3種工藝方法比較,脹胎法應是最合理整形效果最好的鋼板殼電機坫近年來國內外發展較快的電機具有通風冷卻性能好,重量輕等優點。而且,具有生產效率高,無污染,少無切削加工,節約原材料,機克隨用廣要求應變速度快等優點。
     
    1粘彈性支撐桿的單元復剛度矩陣主要以支撐的形式1鄺在結構上般仃,中赴崩形式人字歧鐘斜,用后。種形式閣2,糊刺生支桴桿由兩鋼桿中間,艦咀成,粘,牲述控肝單兒3所不,趾尼器由鋼板中間夾兩粘彈性相成大此1可簡化為閣4的力學投吧。
     
      基金項目建設部科研基金資助項目990313,作者簡介葛63.江蘇辦州人。聊對于0,根據虎克定律,有其中為剪應變,為結構層間相對位移為粘彈性支撐與樓面的夾角,為阻尼層的剪切面積,為阻尼層的厚度,因此粘彈性阻尼材料的剪切剛度心為粘彈性阻尼材料的力學模型有很多,目前在結構振動中應用最廣泛的是復剛度模型。
     
      它認為材料阻尼力與彈性力成正比旦相位超前么材料剪切模量在復平面中可成其中,6是粘彈性材料的實剪切模量,是粘彈性材料剪切模量的虛部,為粘彈性阻尼材料的損耗因子,它是材料阻尼力與彈性力的比值。反應了村料耗能能力的大小。
     
      因此該村料的復剪切剛度也,為由于鋼桿的拉伸剛度夂廣比粘射生層的的叻剛度大以疚它所產的變形可忽然不計,而辟塍尼器產生的變形,因此因為局部坐標中單元節點位移列向量與整體坐標中單元節點位移列向量滿足關系式其中是局部坐標1軸與整體坐標廣2軸夾角的方因為整體坐標中的單元節點力列向量與局部坐標中單元節點力列向量滿足關系式偏r因此由57式可得整體坐標系中粘彈性支撐桿的單元節點力列向量與單元節點位移列向量之間的關系為山粘彈性乞撐桿的單元復剛度矩陣可組裝粘彈件支撐桿的整體復剛度的矩陣為2結構等效阻尼比據上面的推導,從結構整體來看,設置了,的鋼結構高層建筑的運動方程為MXliTAHA陣幻,為結構總的側移剛度矩陣其中心為原結構的側移剛度矩陣人為飛1支掉對結構側移剛度矩陣的貢獻。
     
      巧人心1欠。,為設置0支撐后結構整體的有效阻尼損耗閃為原主體鋼結構的阻尼損耗因子,1為所用0支撐體系的阻尼損耗因子。戶為順風向的脈動風荷載向量。
     
      因此設置了,0的鋼結構高層建筑的運動方程實際為將式⑶以⑴別撮型迭加法分別得整體結構第振甩廣義坐標免⑴的方程為為飛對應第。振型振頻率的,1尼損耗因子。
     
      顯然,比較方程12和方程13便可導得這就是設置0鋼結構高層建筑第振型有效阻尼損耗因子的計算公式。按照復阻尼理論和粘滯阻尼理論的單自由度振動體系振動周耗散能量的等價關系,可以容易地導聲粘滯阻尼理論中結構的振型阻尼比和復阻尼理論中的阻尼損耗因子之間的關系。
     
      筑第7振型的阻尼比。
     
      將公式15代入公式14.就導以設置,0鋼結構高以建筑第振動的有效;尼比的算公式3阻尼器參數設計阻尼器參數必須合理選取才說兩足減震的需要,這里提出了兩種方法。對于般的高層鋼結構建筑,采用下面的計算方法試輸入整體結構的阻尼比,計算結構的地震響應,如不滿足規范要求,則重新輸入阻尼比值,直到得到結構響應滿足規范要求為止,此時整體結構的阻尼比值,可作為阻尼器參數設計的依據。具體方法是設定組阻尼器參數辦與。根據公式2489及16求結構的;效阻尼比,如果沒肓達到設計要求的阻,比。即舊新叱以1以貨。1到達到使結構響應滿足規范要求的肌尼比或根據上述公對于近似于剪切型的高層鋼結構建筑,可采用另簡便方法考慮在般情況下每層樓均布置阻尼器的情況,單位體積粘彈性材料振動周的剪切耗能和最大彈性能公式為由能試耗散原原結構加粘彈性支掉的整體結構的阻尼比分別為,為原結構的總變形能,么為原結構的總耗能,尤為結構的層剪切剛度,廠為阻尼層的體積。;為樓數。
     
      中國鋼管信息港注意到:其中阻尼層的厚度是按照阻尼層的剪應變應小于1的準則來確定的,即應大于阻尼層上廠兩面相對位移,80,這里1取結構層間最大相對位移。
     
      4算例分析本例對總高度為37.5纟12層33跨每跨41鋼框架結構進行了地震反應時程分析。外物沖1聘每層設過兩迅占彈性幻掌,內物;跨每層均鄺道以,梁杜之廠人固接按梁單元計算5材料均為16河!1鋼,板由齒形鋼板與混凝土迭合而成,按等質量換算成本例按照7度設防多遇地震設計,因此地震波最大幅值為358妯考慮遠震,1類場地土的情況,特征周期為0.558所以采用地震持時為88的加地震加速記錄。由于1為1550,因此的限值為68.2.據編制的程序計算此鋼框架建筑的結構阻尼比由0.
     
      板殼電機的技術關鍵鋼板機殼與定子鐵芯的裝配為過盈配合。采用冷壓方式將定子鐵芯壓入機殼內。因此,鋼板機殼的成形是制造小功率鋼板電機的關鍵技術鋼板機殼主要途徑,鋼板機殼制造工藝1.機殼下料。采用沖壓落料或采用精密剪切機裁料,將鋼板裁成所需尺寸。
     
      2機殼卷圓。采用雙輥或輥卷圓機將板料滾卡成形,或采用迎叫壓力設濟將板料壓制成極雙輥卷圓機由下上個主從動輥組成板料通過上下兩輥之間,輥對滾將鋼板壓滾成圓筒,機殼即可基木成形機殼焊接鋼板機殼成形后的焊接方式大體有電弧焯⑶氣體保護似弧焊和滾壓電阻士。,生產效率島,焊接質量有保證,焊縫平整機殼整形采用芯胎擠壓或脹胎徑向擴張方法,使機殼作徑向擴張。該擴張力應使鋼板拉伸至超過本身變形屈服點,使機殼發生塑性永久變形,以保證機殼尺寸。
     
      整形工藝整形工藝是保證機殼內徑尺寸形位精度的關鍵技術,直接關系到鐵芯與機殼的壓裝,機殼端面止口的加工,以至最終影響電機的裝配質量按照設計要求,機殼平均內徑公差在001板料在卷圓機上卷成圓筒,但圓筒的接縫區域曲率半徑太大,近似直線段直線段的大小與材料彈性模數有關機,焊接后,筒焊縫處近似兩條鹿線段相交,呈桃尖狀如采這樣的機殼不加以整形,以定子鐵芯為定位基準車加工機殼止口時,焊縫兩邊會,1020,1的長度得不到加工=有的機殼止口得不到加工的部位有30甚至更長,大大影響了電機裝配后的質量。圓筒成形后徑向誤差較大,直接影響到機殼與定子鐵芯壓裝配合的過盈量大過盈量太大,定子鐵芯難壓入機殼內,并且使機殼壓墩變;過盈景太小,定鐵芯與機殼松配合。
     
      米用芯胎擠壓法付機5進廳整形,用此法整形有點好處可利用現有設備進行整形。
     
      機殼材料為08,厚度般為2,機殼整形時,芯胎擠壓機殼,機殼作徑向擴張根據材料力學中薄壁圓筒受內壓力的分析,筒壁受內壓力的作用時,其縱截面將承受環向應力的作甩徑向擴張力使鋼板拉伸至超過本身變形屈服點,使機殼發生塑性變形。
     
      中國鋼管信息港注意到:根據經驗及計算公式,以,80電動機殼做實驗其內徑設計尺寸為,135擴張量選用1.27,圓周方向的下料尺寸為425.5整形后,經測量,機殼尺寸未達到設計要求分析以上結果得出材料未產生塑性變形,僅產生彈性變形,因此沒有起到整形作甩但機殼內徑圓度值小了,是因為整形時又經過反復實驗,得出塑性變形擴張量為1.6,時,形效果較好,杉克內徑尺寸達到,35左右,且焊縫處桃尖狀得到校正。我們實驗得出的塑性貨肜量1.6,比國外廠家得出的擴張鼾。27 1大,其原因是機殼成形誤差超差或材料的彈性恢復量不同試驗結果明,使用芯胎擠壓機殼的整形方法有很大缺陷由于芯胎有導向錐面,1當芯胎加壓通過機殼時,從機殼受力狀態定性分析機殼受到擠壓力戶由戶1可以分解為徑向力戶2和軸向力戶3其中戶為加大機殼內徑所必須的擴張力,乃則會造成機殼壁坍塌,是有害的作用方尤其對于帶有通風孔的機殼,乃的作用可使通風孔變形。采用芯胎擠玉整形,有作用乃乃又不可避免擴張景越大,錐面角度也大,也隨之增大所以芯胎擠壓整形法不大適合薄壁圓筒的整形。
     
      機殼受力狀態脹胎采用8塊扇形脹瓣,內孔為錐孔,2所小,3給錐形玉芯施以吒力尸時,錐形壓芯的面擠壓脹胎內孔錐而,脹瓣向外擴張擠壓機殼。從而達芯胎導向錐面機殼芯胎導向錐面實施下去。
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