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    帶缺陷管道塑性極限分析

    2019-02-12   來源:   點擊數:0次 選擇視力保護色: 杏仁黃 秋葉褐 胭脂紅 芥末綠 天藍 雪青 灰 銀河白(默認色)   合適字體大小:
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       中國鋼管信息港今日要聞: 焊機簡介水機焊成任總曲而的空間位置焊接,它由爬行道軌爬行驅動小車焊炬擺動控制拖車3大部件組成。對于鐵磁性工件,爬行道軌由不銹鋼薄板分體式齒塊組成的齒條和固定道軌于工件面的永磁鐵塊組成,爬行小車和焊炬擺動的控制拖車分別借助左右共4對道軌平穩靈活地移動,借助爬行小車內的行走屯機輸出軸上的小齒輪與道軌上的齒條相嚙爾并通過兩側聯桿使爬行小車與焊炬指動控制拖車聯成體,使兩者可以在道軌上可靠平穩地運,實現仝位置爬丁的功能本焊機對焊接行走和焊炬擺動及兩側停留線型;2鋸齒型;3梯形;4矩形。
      
      焊絲的自動輸送調整擺動自動對中等機電控制過程,而且要解決焊焊接技術在大直徑厚壁壓力鋼管上的應用尚有定難度。具體說來①大直徑厚壁壓力鋼管的安裝環縫組裝難以達到均勻致的高精度,這就要求全位置自動焊設備應能根據坡尺寸及偏。差動調整1關工藝參數。以降低或消除不均勻參數對焊接質量的重大影響,焊縫空間位置不斷變化,要求焊接系統能根據焊接小車所在位置自動及時調整焊接工藝參數,實現各處你接成型基本致3坡口尺寸燁接恪池形狀你接規范參數實時調節1!個匹配,保正焊縫質量,其自動抒制絲的熔滴過渡形式。保證全位置焊接的焊縫成技術難度較人型質量。特,是對各種位置的焊接規范,動調因此,如柯選擇造價低適應性強操作簡整等系列自動控制技術。由于現場拼裝的焊便焊接效率高的全位置自動化焊接技術是解縫對裝質是左,施工環境惡劣,較難滿足自動化決述問的唯途抒;為此,我公1專門成焊接施,的要求,所以。壓力鋼管全位丑自動化rlXiM5jVjflrftjjK收稿日期。00515鋼管的焊接特點,發研制蠢獨幾特色的全位置自動焊機,并在湖北省興山縣古洞口水電站壓力鋼管焊接施工中獲得了成功應用。
      
      由于歷史技術及管理上的原因,這類管道普遍存在著各種嚴重的體積型缺陷,其中各種形狀的面凹坑是最為常的缺陷形式。凹坑作為壓力管道結構面最為常的種體積型缺陷,主要是由于惡劣環境下結構局部的應力集中,降低壓力管道的機械承載能力,而且可能由于疲勞載荷作用而萌生裂紋,因而嚴重威脅結構的安全運行,甚至誘發壓力管道結構遭破壞的事故。由于目前缺少系統的理論分析充足的數值和試驗結果,因此凹坑對壓力管道極限承載能力的影響規律和破壞機理尚不清楚。現有規范中對凹坑缺陷容限值的規定難免過于保守。傳統上,對帶缺陷壓力管道進行安全評估時,常常采用凈載面破壞方法估計極限壓力。然而,在有些情況下,壓力管道的破壞取決于缺陷附近愕部的力學行為,而不是管道凈載面的消弱。采用這種方法。對凹坑缺陷進行評定和處理時,在某牲情況下顯得過于危險,在另些情況下,又顯得過于保守,這勢必給在役管道的檢修帶來許多困難。
      
      中國鋼管信息港今日要聞: 對于壓力管道結構,載荷系統除了內壓作用外,還往往由于工藝或環境溫度的影響,存在端部彎矩和軸力的作用。因此對于壓力管道的塑性極限分析,載荷系統已由單載荷變為多組載荷,大大增加了問的復雜性。原有的各種近似理論分析手段因為引人的假設和簡化太多,而且也不盡合理。所以很少有人通過解析方法進行多組載荷系統下管道的塑性極限分析。同樣。由于多個載荷之間不同組合的無窮性,通過試驗手段很難模擬管道系統多個載荷聯合作用的真實狀態,因此在目前情況下。試驗方法對于管道系統的塑性極限分析難以取得令人滿意的進展。
      
      由于采用數值分析的方法分析多組載荷作用下凹坑缺陷對壓力管道塑性極限的影響是困難的。因此,如何能高效準確地確定結構的塑性極限載荷已成為各國學者所關注的焦點之。隨著有限元技術和數學規劃理論的迅速發展,些學者相繼提出了些近似分析方法,如8651如和,6爪310,所提提出的彈性補償方法熱參數方法,以及數學規劃方法9等。數學規劃方法能確定理想剛塑性體的極限承載能力,由于不涉及加載過程,因此能克服彈塑性增量分析中所遇到的困難。根據靜力和機動極限分析理論,用數學規劃方法可計算理想剛塑性體極限載荷的上下限值。與極限下限的計算相比,極限上限的計算會遇到更多的困難。由于目標函數的不可微性和不光滑性,因此許多數學規劃中現有的解法就不能直接應用于極限上限的分析中。盡管些研究人員只心乙沁,以及219在克服極限上限分析中所遇到問方面做了大量的工作,但這些方法只適用于單個載荷的情況或簡單的平面問。對于多組載荷作用下維結構的數值算法需要進步研究與發展。
      
      通過使用種新的直接迭代算法對面凹坑缺陷及壓力管道塑性極限上限的影響進行研究,所采用的徑向加載路徑可用來處理多組載荷系統,這些研究成果對含體積型缺陷壓力管道的完整性評價大有益處。
      
      該加載方案可適用于般的多組載荷系統。這里131的變化對應于不同的加載路徑。每次迭代求解時,取定的加載路徑斜率13,即固定不同載荷751和752之間的相對大小。當沒從0到90變化時,每次最終迭代所得到的極限狀態組成了1的完整的極限載荷曲線。在特殊情況下,當0等于0或90時,迭代所得到的解為對應于載荷751或戶2單獨作用時的極限解。對于理想剛塑性材料,這種加載路徑的選擇方案可以擴展應用到組以上獨立變化載荷聯合作用的極限分析。
      
      為方便起以兩組載荷戶戶聯合作用時為例來說明1.
      
      中國鋼管信息港今日要聞:求解法加載路徑意對于理想剛塑性體7,其邊界為在力邊界戈上作用著爪組獨立變化的載荷在邊界上受位移約束,技術,有以下公式荷項;Wp塑性耗散功率;U節點速度矢量。
      
      采用河紀8屈服準則和相關流動法則,可以得到有引人等效單元剛度矩陣尺,=5,漢,由單元節點位移向量組成總體節點位移向量,尺,擴展為與同階,記為尺,利用高斯積分方法,式2可進步寫為I高斯積分點集;Pmo第所組載荷戶對應的基準載荷的等效結點載荷。
      
      對于剛性區的附加約束條件和塑性區的不可壓縮條件,可由罰函數法引人,并采用1316乘子法,上述優化方程的求解等效于下述的線性問A12為罰因子,實際計算時通常取為106,J,高斯積分點上,行列式的值。
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