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    管道內煙氣噴霧脫硫的研究

    2019-05-09   來源:   點擊數:0次 選擇視力保護色: 杏仁黃 秋葉褐 胭脂紅 芥末綠 天藍 雪青 灰 銀河白(默認色)   合適字體大小:
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     中國鋼管信息港編輯部獲悉:能源供給檢測與警示1000m)的需要,機器人本體一般采用車載蓄電池組作為動力源。在這種情況下,監控蓄電池組的電容量狀態對于機器人的可靠運行是至關重要的。為此我們設計了電池容量監視電視。從PLC根據監視電路的輸出作出判斷,當機器人確認系統電量不足后,通過管外控制箱上的報警裝置向操作人員發出警示,或者直接采取措施進行緊急處理。這樣可保障機器人的可靠運行,防止因動力不足而造成管內載體無法出管的重大事故發生。
      
      電機控制的PLC實現PLC對電機控制的實現是以PLC的高速計數功能和脈寬調制方式(PWM)的輸出功能為基礎的。為實現行走電機速度控制和位置控制,在結構上必4.1FP0系列PLC的高速計數和PWM輸出功能FP0系列PLC的高速計數功能、脈沖輸出功能以及PWM輸出功能是通過PLC內部的高速計數器實現的。在FP0系列PLC內部有四個通道的高速計數器,可以提供高達10kHz的計數速率,與高速計數器有關的PLC指令共有七條,分別是F0,Fl,F166F170,部分指令的含義如下:F0:高速計數器控制指令,可改變高速計數器的運行方式。
      
      若在除塵器前后的煙道中稍加改造,增加脫硫功能,則無疑是一種值得嘗試的方案。故對豎直煙道內噴霧脫硫做了研究,并根據。
      
      反應段為一圓筒,平均內徑為440mm,高1 625mm;上部出口和下部灰斗用鋼板制作,灰斗內布有均流隔板,模型總高約為2600mm.實驗氣體為瓶裝氧化硫,脫硫劑為石灰乳溶液;風量由風機前的蝶閥調節,噴霧壓力由空壓機提供。為滿足實驗時進口端和出口端的等速采樣要求,模型前后風管直徑相同,均為150mm.SO2進出口濃度用碘量法測定12.氣體采樣系統由SYC-1型煙氣測試儀和玻璃篩板式吸收瓶組成。
      
      中國鋼管信息港編輯部獲悉:大部分)將全部氧化生成SO21131,在充分燃燒的條件下,每1%的含硫量燃燒后在煙氣中貢獻的SO2濃度約為2g/Nm3.考慮到飛灰中所含CaO的脫硫作用(通常可脫去10%~20%的SO2),以下實驗中SO2實驗所用石灰為陜西寶雞產。經測定,其中有效CaO含量為89.7%,有效MgO含量為0.61%.在經過碾壓、篩分后,稱取適量石灰加入攪拌池中,充分攪拌后將配液充入壓力罐,通過空壓機提供的壓力形成霧滴噴進反應吸收段與SO2發生反應。實驗在環境溫度下進行。給出了測定結果。石灰液噴霧脫硫實驗結果從容易看出,利用石灰液噴霧可獲得較高的煤在燃燒過程中,其可燃硫(占煤中含硫量的絕脫硫效率。對C0=2.86g/m3,當Ca/S=0.68、1.1和2時,脫硫效率分別為45 %、53%和66%左右。但進風中SO2濃度的增加會使效率有所降低。如Ca/S=0.7、C=2000mL/m3時,脫硫效率僅有約26%.中表現出的另一個特點是,脫硫效率與Ca/S的升高沒有線性關系。當Ca/S增大時,脫硫效率的增加逐漸變緩。
      
      上面兩個現象可能是由于下面的原因產生的。Ca/S增加時,液氣比也隨之升高。雖然增大了氣-液相接觸面積,但此時漿滴在通道內的滯留時間卻大大縮短,就單個漿滴而言,與SO2的反應反而沒有較低Ca/S(即液氣比L/Q較低)時充分,因此Ca/S增加到一定程度后,脫硫效率的上升變緩。必須指出,進風中S2的濃度增加時,漿滴對S2的吸收受兩個時間的影響,除了漿滴在通道內的滯留時間外,還與懸浮在漿滴中的Ca(OH)電離出Ca2+并向漿滴表面擴散所需時間有關。
      
      為比較起見,附表列出了我國的某些脫硫裝置的脫硫性能參數141.表中數據與本研宄的數據間有差別,如煙氣溫度和脫硫效率都較本研宄的高。國外稍早一些時候用石灰乳在文丘里洗滌器和噴霧塔中所做的研宄,及國內有關煙道噴漿和爐內噴鈣尾部煙氣增濕脫硫的機理研宄中,也有類似現象。
      
      附表國家環保局推薦的我國某些濕法脫硫裝置的脫硫性能參數裝置名稱煙氣溫度廠C立式網膜塔卜2約PS型約SJ-雙擊式約臥式網膜塔約適當提高煙氣溫度會促使石灰漿滴的蒸發,這樣可以增加漿滴的總反應表面積,使反應易于進行5‘61.因此,本研宄對G)=4.28g/m3的情形做了對比測試見。圖中的結果表明,煙氣溫度的升高確能明顯地提高煙氣脫硫效率。
      
      是本研宄測定結果與G.H.Newton等人171提供的源于不同研宄者的實驗數據的比較,可以看出本研宄與這些實驗數據的一致性。
      
      4石灰漿噴霧脫硫機理分析41理論背景石灰石/石灰法是WFGD中最典型的系統,對這種方法脫硫機理的研宄己持續了幾十年。Whitman的傳質速率與分子擴散系數的一次方成正比,所得的預測結果很多情況下總是同實際觀測有偏差。為了克服這一缺陷,隨后又發展了其它多種模型。如滲透宄中得到了應用和嘗試。
      
      等用滲透理論得到了一個兩步反應模型|101,解釋了SO2在堿性吸收液中的吸收率;Rochelle1111和Brogren1121應用同一模型討論了SO2在堿性漿滴中的傳質問題;隨后Chang和Rochelle等131又用表面更新模型處理了同類問題。但這些表明,現有傳質模型對現象解釋間的矛盾并未消除,如151等人對SO2在堿性溶液中吸收的爭論。等人提出的雙膜理論中中息于簡單地假定了界褓42ufe灰漿滴吸收欲的理論分析麗加人們很難找到一個可信和基本客觀的模型來描述這一過程。Brogren和Karlsson112討論石灰石漿滴吸收S2的結合膜理論和滲透模型提出了新的觀點,他們認為,石灰石漿滴在吸收通道內與S2的反應存在兩個模式:在通道中S2濃度較低的區域,SO2向漿滴的傳質主要受氣膜控制;而在高濃度區,傳質受漿滴內部的液相控制。
      
      本研宄以為,漿滴的這兩個受限反應在整個脫硫通道內同時存在,即SO2向漿滴表面的擴散在通道中任意一點都受氣膜控制,而液相一側并不存在等效的液相邊界層,反應速率由參與反應的離子的擴散系數來決定。換言之,雙膜理論對于從氣相到氣-液兩相交界面的S2傳質是成立的,但漿滴內部的傳質和反應則符合Newton1 6等的“雙反應面”觀點。因此,假設石灰漿滴與SO2的反應按以下步驟進行:SO2分子由氣相主體向漿滴表面擴散;漿滴表面對SO2產生物理吸收作用。進入漿滴后SO2迅速水解為H2SO3,并電離為HSO32和SO32-)Ca(OH)顆粒離解為Ca和OH并向HSO321卩SO32處擴散,生成CaSO3水合物。
      
      中國鋼管信息港編輯部獲悉:其中前兩步反應為是“雙反應面”模型示意圖。假定漿滴為球形,其運動視作滯止流。因漿滴內部有大量分布均勻的Ca(OH)顆粒,故其內部不產生可以覺察的環流流動。SO2分子到達漿滴表面時,通過擴散進入氣膜。一旦SO2分子擴散至相界面,便立即完成水解繼續向球滴中心擴散。
      
      事實上,反應面的出現導致了漿滴中心與表面之間的Ca2濃度差,Ca2*濃度梯度的出現一方面促使內部Ca向漿滴表面擴散,同時也使漿滴內部Ca(OH)顆粒加速電離。于是,兩個反應面都向各自的中心點收縮,直到所有Ca(OH)顆粒被完全利用。
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